دانلود کرک نرم‌افزار SAFE20.1.0

🔺 مراحل نصب به این ترتیب است که ابتدا نرم‌افزار را نصب کنید (لینک دانلود)، سپس فایل کرک را با دستور Run As Administrator اجرا و فایل ساخته شده به‌علاوه محتویات داخل پوشه کرک را در فولدر محل نصب نرم‌افزار کپی کنید.

🔹 نکته مهم: چنانچه نرم‌افزار همچنان ایراد کرک را گرفت، به فولدر محل نصب رفته و فایل CSiNativeImageGen را با دستور Run AS Administrator اجرا کنید. سپس دو بار F4 را بزنید و بعد از آن نرم‌افزار را اجرا کنید.

🔺 در این نسخه مشکلات نسخه قبلی رفع شده است که از جمله می توان به موارد زیر اشاره کرد:

1- اعمال سختی دیوارهای برشی در تراز فوقانی،
2- اعمال قید دیافراگم در تراز فوقانی،
3- اصلاح مشخصات هندسی دال‌های وافل،
4- طراحی صحیح برشی دال و فونداسیون‌ها مطابق ACI318-19،
5- اضافه شدن گزینه افزایش آرماتور خمشی به جهت بهبود مقاومت برشی دال و فونداسیون (Vc)،
6- رفع مشکل باز کردن فایل نسخه 2016،

به نظر می‌رسد از کامل‌ترین نسخه‌های SAFE است، بنابراین با بررسی بیشتر می‌توان از آن به جای نسخه‌های قبلی استفاده کرد (مطابق ACI 318-19)،

[@costbook]
[instagram.com/cost.stru]

✍️ طرح برشی دال و فونداسیون در نرم‌افزار SAFE20 و ETABS20

🔺 با انتشار نسخه‌های جدید نرم‌افزار SAFE و ETABS و اضافه شدن آیین‌نامه ACI 318-19، طرح خمشی و برشی دال و فونداسیون را به کمک این نرم‌افزارها می‌توان بر اساس ضوابط این آیین‌نامه انجام داد. همان‌طور که قبلاً هم در مورد ضوابط برش یک‌طرفه در ACI 318-19 به‌تفصیل پرداخته شد (پست 1و پست 2) تغییرات عمده در ضوابط عمومی آیین‌نامه در بحث برش بوده است. در صورت استفاده از نسخه‌های جدید نرم‌افزارهای شرکت CSI برای طرح برشی دال و فونداسیون نکات زیر حائز اهمیت است:

✅ طبق ضوابط آیین‌نامه، اعمال اثر ابعاد (Size Effect) در طراحی برشی (برش یک‌طرفه و دو دوطرفه) برای فونداسیون‌ها الزامی نیست (ACI 13.2.6.2). اما نرم‌افزار SAFE20 این اثر را اعمال می‌کند. بنابراین طرح برشی را محافظه‌کارانه انجام می‌دهد.

✅ مطابق ACI 22.5.5.1، چنانچه حداقل آرماتور برشی در دال و فونداسیون اجرا نشود، باید از رابطه (c) در شکل ضمیمه استفاده کرد. مطابق این رابطه، با افزایش درصد آرماتور کششی، مقاومت برشی نیز افزایش می‌یابد (نمودار آبی در شکل ضمیمه) که حتی می‌تواند بیشتر از حد مورد انتظار در نسخه‌های قبلی آیین‌نامه شود. بنابراین چنانچه قصد افزایش مقاومت برشی داشته باشیم، با افزایش درصد آرماتور کششی این امر میسر می‌گردد.

✅ نرم‌افزار SAFE20 و ETABS20 در بخش تنظیمات طراحی دال، مطابق شکل ضمیمه، گزینه‌ای در اختیار کاربر قرار داده‌اند که چنانچه "Yes" انتخاب گردد، درصد آرماتور کششی را تا جایی افزایش می‌دهد که رابطه Vu≤φVc برقرار شده تا نیازی به خاموت برشی نباشد.

🔴 مطابق توضیحات فوق، روندی که نرم‌افزارهای جدید CSI برای بهبود ضعف برشی دال‌ها و فونداسیون‌ها دنبال می‌کنند شاید در بسیاری از مواقع عملی نباشد❗️ خصوصاً در فونداسیون‌ها این گزینه منجر به افزایش بسیار زیاد آرماتور می‌شود تا بتواند ضعف برشی را جبران کند. در دال‌ها با دهانه‌های نسبتاً معقول ممکن است این گزینه مفید باشد.

🔴 بنابراین برای طرح برشی فونداسیون‌ها (برش یک‌طرفه) بهتر است از آرماتور برشی حداقل در نواحی مورد نیاز استفاده شود تا مشکل برشی تا حدودی بر طرف گردد. در این مورد قبلاً در دو پست بحث شد (اینجا و اینجا).

🔻اپدیت
در ورژن SAFE20.3 مشکل اثر ابعاد رفع شده است.

[@costbook]
[instagram.com/cost.stru]

✍️ فایل اکسل محاسبه ضریب تشدید دیوارهای برشی- ویرایش دوم

🔺 دریکی از پست‌های قبلی (اینجا) یک فایل اکسل ارائه شد که در آن با کد نویسی VBA قادر به محاسبه ضریب تشدید برش در دیوارهای برشی بودیم. اما آن فایل بسیار ساده بود و خود کاربر باید ترکیب بار بحرانی را تشخیص می‌داد که کار دشواری بود. ترکیب بار بحرانی را اکثر همکاران همان ترکیب بار برش منظور می کردند اما در بعضی مواقع آن ترکیب بار ممکن است بحرانی ترین حالت نباشد.

🔺 مطابق ضوابط ACI 318-19 (Table 18.10.3.1.2) برای هر ترکیب بار باید نسبت Mpr/Mu محاسبه شود و بدترین حالت در نظر گرفته شود. البته مقصود این نیست که بیشترین نسبت Mpr/Mu از یک ترکیب بار به سایر ترکیب بارها اعمال شود. هدف محاسبه نسبت Mpr/Mu در هر ترکیب بار و اعمال آن در برش متناظر با همان ترکیب بار است. همین مسئله مقداری کار را دشوار می‌کند. بنابراین لازم است برای هر ترکیب بار لرزه‌ای، یک نسبت Mpr/Mu محاسبه شود و درنهایت با اعمال ضریب تشدید در نیروی برشی موجود در هر ترکیب بار، بدترین حالت منظور گردد.

🔻 به‌عنوان مثال:
در یک ترکیب بار ضریب تشدید با در نظر گرفتن کران بالا برابر 3 محاسبه شده است اما نیروی برشی ضرب‌در 3 مقدار زیادی نخواهد داشت. در یک ترکیب بار ضریب تشدید برابر 2.3 محاسبه شده است اما نیروی برشی ضرب‌در 2.3 بیشترین مقدار نیروی برشی در دیوار را خواهد داشت. پر واضح است که برای هر ترکیب بار، باید ضریب تشدید مختص خودش را وارد کرد.

🔻 همچنین چنانچه شکل هندسی و آرماتور گذاری دیوار متقارن نباشد، باید نمودار P-M2-M3 را متناظر با راستای برش انتخاب کرد. به‌عنوان‌مثال، اگر نیروی برشی در راستای مثبت، لنگر مثبت M3 تولید کند، باید نمودار اندرکنش در "زاویه صفر" در نظر گرفته شود، و چنانچه نیروی برشی در راستای منفی، لنگر منفی M3 تولید کند، باید نمودار اندرکنش در "زاویه 180" درجه در نظر گرفته شود. همچنین اگر دیوار برشی L، T و یا U شکل باشد، برحسب راستای مثبت یا منفی نیروی برشی، لنگر M3 یا M2 تولید می‌شود که در محاسبه نسبت Mpr/Mu باید به‌دقت با مشخص کردن علامت مثبت یا منفی در نظر گرفته شود.

🔻 با توجه به پیچیدگی‌های بیان‌شده (خصوصاً در نظر گرفتن زاویه اندرکنش P-M2-M3)، در فایل اکسل ارائه‌شده در پست بعد (اینجا) که در محیط VBA برنامه‌نویسی شده است، به‌صورت خودکار از کاربر تمامی ترکیب بارهای طراحی دیوار را دریافت می‌کند و بسته به راستای مثبت یا منفی نیروی برشی، لنگر M3 یا M2، ضریب تشدید را برای تمامی ترکیب بارها به‌صورت جداگانه و کاملاً خودکار محاسبه خواهد کرد و در شیت Results به شما گزارش می‌دهد.

➖ مراحل کار با اکسل در شکل ضمیمه و در شیت Guidance ارائه شده است.

➖ اگر مغایرتی در محاسبات مشاهده کردید، لطفاً به بنده اطلاع دهید.

🔹 فایل Excel در پست بعدی (اینجا) برای دانلود قرار داده شده است.


[@costbook]
[instagram.com/cost.stru]

🔺 فایل Excel محاسبه ضریب تشدید برش دیوارهای سازه‌ای- ویرایش دوم

🔺 مطابق با ضوابط مبحث نهم ویرایش 1399


[@costbook]
[instagram.com/cost.stru]

✍️ تعریف الگوی آرماتورگذاری برای کنترل تغییر شکل در دال‌های وافل

🔺به جهت کنترل تغییر شکل در دال‌های وافل، استفاده از آنالیز ترک‌خوردگی در نرم‌افزار SAFE و ETABS رایج است که استفاده از نرم‌افزار ETABS20 به جهت اینکه تغییر شکل تیرها را نیز با دقت بسیار خوب محاسبه می‌کند پیشنهاد می‌شود (پست مربوط به روند کنترل تغییر شکل تیرها و دال‌ها در نرم‌افزار ETABS را اینجا می‌توانید مطالعه کنید).

‼️ نکته بسیار مهمی که باید در معرفی آرماتورها در این دو نرم‌افزار باید به آن توجه شود این است که هر دو نرم‌افزار برای شبیه‌سازی دال‌های وافل از یک مقطع معادل دال توپر و اصلاح مشخصات هندسی آن استفاده می‌کنند. بنابراین قبل از انجام آنالیز غیرخطی ترک‌خوردگی، در بخش معرفی آرماتورهای موجود در این سقف‌ها حداقل درصد آرماتور را باید با دقت معرفی کرد. در غیر این صورت نتایج کنترل تغییر شکل ممکن است با خطای قابل‌توجه همراه باشد.

🔺 دو روش را برای رفع این مشکل می‌توان در نظر گرفت:

➖ چنانچه مطابق شکل ضمیمه، درصد آرماتور محاسبه شده برای آرماتور فوقانی و تحتانی یکسان بود، مطابق رابطه بیان شده می‌بایست این درصد حداقل را تعریف کرد. همچنین اگر درصد آرماتور فوقانی و تحتانی اختلاف اندکی با یکدیگر داشتند، می‌توانید با دقت نسبتاً مناسب از متوسط آن‌ها برای هر دو وجه کششی و فشاری استفاده کرد. شایان ذکر است در این حالت باید از نتایج طراحی دال برای منظور کردن آرماتورهای تقویتی در افزایش سختی دال استفاده شود.

➖ چنانچه اختلاف بین درصد آرماتور فوقانی و تحتانی قابل‌توجه باشد، باید شبکه آرماتورهای اصلی بالا و پایین را تعریف و درصد آرماتورهای فشاری و کششی را عدد نزدیک به صفر در نظر گرفت؛ در غیر این صورت محاسبات تغییر شکل معتبر نخواهد بود.

[@costbook]
[instagram.com/cost.stru]

✍️ ترکیب برش و پیچش در طراحی آرماتورهای عرضی تیرهای بتنی

🔺 در این فایل به نحوه محاسبه آرماتورهای عرضی برای ترکیب اثرات برش و پیچش بر اساس روابط و تئوری‌های موجود در مراجع پرداخته شده است.

🔹به‌طور خلاصه:
➖ اگر از سنجاقی استفاده شود، رابطه‌ای که در ACI 318 ارائه شده است دیگر قابل استفاده نیست و منجر به طرح غیر محافظه‌کارانه می‌شود (در تفسیر آیین‌نامه هم به این موضوع اشاره شده است).
➖ چنانچه سنجاقی استفاده شود، لازم است طراحی برای ساق پیرامونی خاموت بسته برای اثر توأم برش و پیچش انجام شود، اما سنجاقی‌ها صرفاً برای برش طراحی می‌شوند.
➖ طرح دقیق سنجاقی‌ها نیاز به‌دقت بالا و روند سعی و خطا دارد، اما می‌توان در جهت اطمینان طرح آن‌ها را انجام داد. طرح خاموت بسته و ساق پیرامونی آن باید با دقت انجام شود و طراحی آن نه در جهت اطمینان می‌شود و نه عکس آن.

@costbook

✍️ ملاحظات کلی در مورد نحوه مدل‌سازی دال‌ها در سازه‌های بتنی

🔻 در این فایل، با استناد به مراجع متعدد در ابتدا به تعریف قاب‌های خمشی بتنی پرداخته می‌شود که شامل تیر-ستون، دال-ستون و ترکیب دال-تیر-ستون است.
🔻 در ادامه به مطالعات آزمایشگاهی انجام شده بر روی سیستم‌های دال-ستون و تیرهای T-شکل به‌اختصار پرداخته شده است.
🔻در مورد در نظر گرفتن سختی دال در مدل‌سازی نکات مهمی وجود دارد که سعی شده است به برخی از آن‌ها در این فایل پرداخته شود.

🔹 به‌طور خلاصه:
➖ در سیستم دوگانه قاب خمشی متوسط+دیوار برشی ویژه در صورت حضور یا عدم حضور تیر امکان استفاده از سختی دال وجود دارد مشروط بر آنکه تمامی کنترل‌های مهم هر دو سیستم دال و تیر مطابق فصل 18 از ACI 318 رعایت شود.
➖ در سیستم قاب خمشی ویژه در هر حالت نمی‌توان از سختی دال در تحلیل استفاده کرد. نسبت سختی تیر به دال فاکتور مهمی است که باید به‌دقت به آن توجه شود.
🔸 نکته مهم:
صرفاً در نظر گرفتن سختی دال در مدل ریاضی بدون رعایت ملاحظات طرح لرزه‌ای آن‌ها و اقناع حداقل ضوابط آیین‌نامه نمی‌تواند صحیح باشد. در این فایل در مورد نحوه طرح لرزه‌ای دال‌ها بحث نشده است.
@costbook

🔻 بررسی اثرات دال، خروج از مرکزیت و تیرهای عرضی بر روی رفتار لرزه‌ای اتصالات تیر به ستون بتنی (مطالعه آزمایشگاهی)

@costbook

✍️ اثرات دال در مقاومت چشمه اتصال

🔻 مقاله ضمیمه شده یک کار آزمایشگاهی ارزشمند بر روی رفتار لرزه‌ای اتصالات تیر به ستون بتنی است که مطالعه آن به همکاران توصیه می‌شود که در آن 8 نمونه اتصال تیر به ستون بتنی جهت بررسی اثرات دال بر روی مقاومت چشمه اتصال تحت آزمایش شبه استاتیکی چرخه‌ای (cyclic loading) قرار گرفته‌اند.

🔹 هرچند ممکن است برخی همکاران حوصله مطالعه آن را نداشته باشند :)، نتایج آن به‌طور خلاصه به شرح زیر است:

1- مقاومت چشمه اتصال برای یک اتصال میانی در حالتی که دال حضور دارد حدود 37 درصد! بیشتر از حالتی است که دال حضور نداشته باشد. همین نسبت برای یک اتصال خارجی حدود 16 درصد! مشاهده شده است.
2- حضور دال منجر به خنثی کردن اثرات منفی خروج از مرکزیت‌ تیرها نسبت به محور مرکزی ستون‌ها می‌شود. به عبارتی، نتایج نشان داده‌اند که در صورت حضور دال، خروج از مرکزیت تیرها تأثیر چندانی روی مقاومت چشمه اتصال نخواهند داشت.


🔹 نتیجه اینکه در صورت حضور دال، مقاومت چشمه اتصال به شکل قابل‌توجهی بهبود می یابد که با روابط ASCE 41-17 نیز مقایسه شده است. این در حالی است که آیین‌نامه‌ها نظیر ASCE 41-17 و ACI 318-19 در محاسبه مقاومت چشمه اتصال اصلاً اثرات دال را مشارکت نمی‌دهند و از اثرات مفید آن صرف‌نظر شده است؛ که یکی از دلایل آن عدم وجود مطالعات آزمایشگاهی کافی بوده است.

@costbook

✍️ محاسبه حداقل طول المان مرزی در دیوارهای برشی بالدار در نرم‌افزار ETABS

🔻 مطابق آیین‌نامه ACI 318، حداقل طول المان مرزی در دیوارهای برشی باید از دو مقدار c-0.1Lw و c/2 بیشتر در نظر گرفته شود؛ که در آن c برابر بیشترین مقدار عمق تار خنثی از دورترین تار فشاری مقطع و Lw نیز طول دیوار است.

🔻 مهم‌ترین نکته در محاسبه طول المان مرزی مقدار c یعنی عمق تار خنثی است که می‌بایست به ازای تمامی ترکیب بارها محاسبه و بیشترین مقدار در نظر گرفته شود. روش کار به این صورت است که برای هر ترکیب بار، با در نظر گرفتن تعادل نسبت به یک محور و لحاظ کردن نیروی محوری Pu و ظرفیت خمشی Mn (با کمک منحنی اندرکنش) موقعیت قرارگیری تار خنثی محاسبه خواهد شد. به‌عنوان مثال هرچقدر نیروی محوری فشاری Pu بیشتر باشد، مقدار c نیز افزایش می‌یابد و به همین ترتیب می‌بایست طول المان مرزی بیشتری در نظر گرفت.

🟢 نرم‌افزار ETABS در کلیه نسخه‌های آن برای محاسبه c در دیوارهای معمولی تقریباً عملکرد مناسبی دارد و انطباق نتایج آن با محاسبات دستی نیز قابل‌قبول است.

‼️ اما محاسبات برای دیوارهای بالدار (T، L و U شکل) با مشکل جدی همراه است و محاسبات طول المان مرزی در آن اشتباه خواهد بود؛ که علت آن محاسبه اشتباه عمق تار خنثی است و مقدار c را بدون در نظر گرفتن مقطع دیوار و الگوی آرماتور گذاری در Section Designer محاسبه می‌کند. شکل ضمیمه یک نمونه مثال از دیوار L-شکل را نشان می‌دهد که با حذف آرماتورهای جان هیچ تغییری در مقدار C Depth دیده نمی‌شود (❗️).

🔻 بنابراین، محاسبات طول المان مرزی در نرم‌افزار ETABS (تا نسخه 21 این مسئله بررسی شده است) می‌تواند اشتباه باشد. شدت این خطای محاسباتی خصوصاً برای حالتی که لنگر بال دیوار را تحت کشش و جان آن را تحت فشار قرار می‌دهد بسیار بیشتر است. در صورت استفاده از دیوارهای برشی بالدار، محاسبات ایتبس را نباید مبنای طول المان مرزی جهت ترسیم نقشه‌های اجرایی قرار داد.

🔹 روند صحیح محاسبه c در مقاطع بالدار به این صورت است که تمامی آرماتورها در عرض مؤثر بال در محاسبه تار خنثی در نظر گرفته شوند (با رعایت علامت لنگر) و جدا کردن بالها از یکدیگر (legهایی که ایتبس به‌صورت جداگانه می‌بیند) منجر به طراحی ناصحیح خواهد شد.

** در آینده در مورد روند صحیح طراحی المان مرزی در دیوارهای بالدار بحث خواهم کرد.

@costbook

✍️ تشخیص صحیح موقعیت قرارگیری ستون‌های گوشه و لبه در کنترل برش دوطرفه

🔻 یکی از سؤالات پر تکراری که مطرح شده است اینست که برای تغییر وضعیت ستون "گوشه به لبه" و ستون "لبه به میانی" در کنترل برش دوطرفه فاصله ستونها از لبه پی (یا دال) چه مقداری باید باشد؟

🔻همان‌طور که در شکل ضمیمه نمایش داده شده است، در صورتی که فاصله ستون تا لبه پی یا شالوده (و حتی دال‌های تخت) که با مقادیر A و B نشان داده شده‌اند از یک مقدار مشخص کمتر باشد موقعیت ستون‌ها به‌صورت لبه و یا گوشه خواهد بود. در ستون‌های لبه و گوشه، مقطع بحرانی برش، که با b0 نمایش داده می‌شود، شامل لبه آزاد پی و یا شالوده نمی‌شود و فقط خط‌ چین‌ها مقطع بحرانی برش دوطرفه را تشکیل می‌دهند. چنانچه فاصله ستون تا لبه شالوده بیش از مقدار مشخصی باشد، موقعیت ستون‌ها همان‌طور که در شکل ‏(ب) نشان داده شده است از لبه به میانی و از گوشه به لبه تغییر می‌کند که منجر به افزایش مقاومت برشی دوطرفه و کاهش لنگرهای ناشی از خروج از مرکزیت مرکز هندسی برش دوطرفه با نقطه اثر محل اعمال بار می‌شود. مسلماً ستون‌های لبه و گوشه به دلیل کاهش محیط بحرانی برش دوطرفه آن‌ها، b0، مقاومت آن‌ها به ترتیب کمتر از یک ستون میانی و لبه خواهد بود. آیین‌نامه ACI 326 پیشنهاد می‌کند که چنانچه مقادیر A و B بیشتر از بزرگ‌ترین چهار برابر ضخامت دال (یا شالوده)، 4h، و دو برابر طول مهار مستقیم آرماتورها، ld، باشد می‌توان موقعیت ستون را از لبه به میانی و از گوشه به لبه مطابق آنچه در شکل (‏ب) نشان داده شده است تغییر داد. این مقدار برای پی‌ها و شالوده‌ها که ضخامت آن‌ها نسبتاً زیاد است ممکن است منجر به محیط بحرانی غیرواقعی شود. به‌عنوان مثال فرض کنید که ضخامت یک شالوده شبکه‌ای برابر h=80 cm است که در این حالت باید مقادیر A و B بیشتر از 320 cm باشد. آیین‌نامه ACI 318-19 در بند (22.6.4.1) عنوان می‌کند که محیط بحرانی برش دوطرفه، b0، باید به نحوی انتخاب شود که کمترین مقدار را داشته باشد. در این حالت می‌بایست محیط‌های بحرانی ترسیم شده در شکل ‏(الف) با شکل (ب) مقایسه شود و هرکدام که مقدار محیط بحرانی کمتری نتیجه دهند باید همان موقعیت را برای ستون‌ها در نظر گرفت. به نظر می‌رسد این ضابطه در ACI 318 منطقی‌تر باشد. بنابراین با یک محاسبات ساده می‌توان گفت که چنانچه مقادیر A و B از روابط نشان داده شده در شکل ضمیمه بیشتر باشند، به ترتیب می‌توان موقعیت ستون‌های لبه را میانی و ستون‌های گوشه را لبه در نظر گرفت تا محاسبات برش دوطرفه به‌درستی انجام شود.

‼️ نرم‌افزار SAFE (در تمامی نسخه‌های آن) قادر به تشخیص صحیح این ضابطه نیست. برای اعمال صحیح این ضابطه در کنترل برش دوطرفه فونداسیون‌ها لازم است محاسبات گفته شده خارج از نرم‌افزار انجام و موقعیت قرارگیری ستون‌ها در صورت نیاز در آن اصلاح شود.
@costbook

🟢 تغییر شکل در تیرها و دال‌های بتنی

🔺 در این راهنما، نکات بسیار خوبی در مورد ضوابط و معیارهای پذیرش تغییر شکل در تیرها و دال‌های بتنی بر اساس ضوابط آیین‌نامه‌های مختلف ارائه شده است که در کمتر مرجعی به آن پرداخته شده است. بنابراین مطالعه آن به علاقه‌مندان توصیه می‌شود.

🔺همچنین نحوه انجام کنترل تغییر شکل اعضای بتنی با استفاده از نرم‌افزار SAFE نیز تشریح می‌گردد. اما باید به این نکته مهم اشاره کنم که روش ارائه شده برای تخمین تغییر شکل اعضا در این راهنما بر اساس گزینه Long Term Cracked در نرم‌افزار SAFE است که استفاده از آن بدون داشتن اطلاعات دقیق مصالح و پروژه و همچنین عدم رعایت ضوابط ACI 209 و ACI 435 منجر به نتایج گمراه‌کننده و بعضاً ناصحیح خواهد شد.

@costbook

🌟ACI 318-19 CHALLENGES🌟

🌟ACI 318 UPDATES🌟

🌟LATBSDC (2023) APPENDIX D🌟

John Wallace
Matias Rojas Leon
University of California, Los Angeles

318H Committee : Saman Abdullah, Jack Moehle
LA Tall Buildings Council : Seiful Islam, Tony Ghodsi

☑️ فایل ارائه جان والاس و ماتیاس روجاس لئون در کنفرانس LATBSDC در تاریخ 10 نوامبر 2023

☑️ چالش‌های ACI 318-19، به‌روزرسانی‌ها در ACI 318 و پیوست D از LATBSDC 2023

☑️ پیوست D از LATBSDC 2023 با عنوان "مکمل ACI 318-19"

☑️ رفع ابهامات موجود در طراحی لرزه‌ای دیوارهای سازه‌ای بتن‌آرمه ویژه (ACI 318-19 Code Cases)

☑️ اثرات مودهای بالاتر در نیاز برشی دیوارهای سازه‌ای
.

بحث برش یک‌طرفه در دال‌ها و دیوارهای حائل زیرزمینی (Basement walls) در ACI 318-19 معضل بزرگی است و به نظر می‌رسید که این ضابطه در آیین‌نامه برای اعضای صفحه‌ای شاید غیرمنطقی باشد و قطعاً یکی از حالت‌های حدی تعیین‌کننده در طرح این اعضا محسوب می‌شود. این ضابطه منجر به افزایش قابل‌توجه ضخامت و یا افزایش چشمگیر حجم سنجاقی در اعضای صفحه‌ای خواهد شد. در دیوارهای حائل زیرزمینی نیز کنترل برش یک‌طرفه معضل بزرگی است و به‌ندرت پیش خواهد آمد که دیوار به‌تنهایی و بدون نیاز به سنجاقی برای برش پاسخگو باشد که همین مسئله منجر به حجم قابل‌توجه سنجاقی می‌شود که مشکلات بسیار زیادی را در اجرا به وجود می‌آورد.

خوشبختانه در این ارائه آقای دکتر جان والاس به این مسئله پرداخته شده و ظاهراً قرار است در ACI 318-25 مقداری از سختگیری برش یک‌طرفه در المان‌های صفحه‌ای نظیر دال‌ها و دیوارهای زیرزمینی کاسته شود که خبر نسبتاً خوبی است!

@costbook

✍️ محاسبات حداقل آرماتور طولی پیچشی در نرم‌افزار ETABS صحیح است؟

🔺پاسخ به این سؤال از جنبه‌های مختلف می‌تواند متفاوت باشد. محاسبات نرم‌افزار به‌طورکلی صحیح است اما ممکن است نتیجه نهایی آن قابل تأمل بوده و نیاز به بررسی بیشتر داشته باشد. به‌طور خلاصه، محاسبات طبق آیین‌نامه صحیح است اما روند آن در بعضی حالات ممکن است صحیح نباشد.
مشکل اصلی نرم‌افزار در طراحی آرماتورهای طولی پیچشی از جایی شروع می‌شود که از پوش نتایج برای محاسبات استفاده می‌کند که همین مسئله می‌تواند یک طرح محافظه‌کارانه را ارائه دهد که خصوصاً برای سازه‌های با دال اختلاف بین نتایج می‌تواند قابل‌توجه باشد.

🔺 مطابق ضوابط آیین‌نامه (ACI 318-19 در بند 9.6.4.3) حداقل آرماتور طولی پیچشی می‌بایست برابر حداقل دو رابطه (a) و (b) در نظر گرفته شود (شکل ضمیمه). رابطه (a) به مقدار At/s (آرماتور عرضی پیچشی) وابسته است؛ اما نرم‌افزار به جهت اینکه پوش نتایج را در نظر می‌گیرد، همیشه کمترین مقدار At/s را در این رابطه منظور می کند که صحیح نیست و منجر به حاکم شدن رابطه (b) به‌عنوان حداقل آرماتور خواهد شد که مقدار آن به‌مراتب بیشتر از مقدار صحیح محاسبه شده در رابطه (a) خواهد بود.

🔴 برای درک بهتر به مثال ارائه شده در شکل ضمیمه مراجعه کنید.

@costbook

سلام خدمت همراهان گرامی
فرا رسیدن سال نو و جشن نوروز باستانی را تبریک گفته و برای همه عزیزان آرزوی پیروزی و شادکامی دارم 🌷


🔖 پلاگین همپایگی برش پایه دینامیکی به برش پایه استاتیکی معادل ورژن 2

تغییرات نسبت به ورژن 1:

1- برای تغییر ضرایب بزرگنمایی بارهای دینامیکی قفل مدل باز نمی‌شود که باعث صرفه جویی بسیار زیاد در زمان تحلیل می‌شود، به ویژه در پروژه‌های بزرگ

2- تغییرات در رابط کاربری برای استفاده راحت‌تر


#ETABS_Plug_in
#ETABS
#Seismic_Design
#پلاگین_ایتبز
#ایتبز
#طراحی_لرزه_ای
#امیر_اشتری

✔️ با ما به روز باشید.

🌟ACI CODE-318-25 (Public Comments)🌟

☑️ پیش‌نویس ACI CODE-318-25 برای نظر سنجی عمومی

☑️ این فایل فشرده، شامل فصول 1 الی 27 و پیوست‌های A و N و W می‌باشد.

☑️ تغییرات بسیاری در این نسخه وجود دارد. از جمله تغییرات در طرح لرزه‌ای دیوارهای بتن‌آرمه ویژه و معرفی پیوست‌های N و W

☑️ بخش اعظمی از تغییرات ضوابط لرزه‌ای دیوار پیشتر در ACI 318-19 Code Cases معرفی شده بود، که شامل شفاف ‌سازی در محاسبه ضریب اضافه مقاومت خمشی، محاسبات ضریب نامعینی در برش تشدید یافته، حداکثر مقدار برش تشدید یافته و ... می‌باشد.

☑️ دانلود فایل ACI 318-19 Code Cases و ترجمه کامل آن

☑️ ضریب تشدید دینامیکی دیوارهای بتن‌آرمه تغییر کرده و نسبت به نسخه ACI 318-19 در حدود 15% کاهش یافته است. این ضریب نیز پیشتر در پیوست D از LATBSDC 2023 معرفی شده بود.

☑️ دانلود پیوست D از LATBSDC 2023 به همراه ترجمه آن

☑️ پیوست W تحت عنوان "طراحی عملکردی برای بارگذاری باد" وارد ACI 318-25 شد.

☑️ پیوست N تحت عنوان "دوام‌پذیری و تاب‌آوری" وارد ACI 318-25 شد.

☑️ افزایش ضریب رفتار دیوارهای سازه‌ای ویژه (دیوار باربر) در ACI 318-25
.

تغییرات قابل‌توجه در طول مهار آرماتورهای کششی با قلاب استاندارد

در ACI 318-25 تغییرات قابل‌توجهی در ضوابط مربوط به مهار آرماتورهای کششی با قلاب استاندارد دیده می‌شود. ضوابط جدید با اصلاحات جزئی بسیار به رابطه ارائه شده در ACI 318-14 مشابه است! و ضابطه مربوط به محصور کننده آرماتورهای قلاب‌دار (ضریب ψr) که در ACI 318-19 بسیار سخت‌گیرانه بود به‌طور کامل تغییر کرده است.

در شکل ضمیمه مقایسه حداقل طول مهاری مورد نیاز برای آرماتورهای کششی با قلاب استاندارد (قلاب 90 درجه) ارائه شده و در آن مشخص است در صورتی که ضریب محصور کننده ψr در ACI 318-19 برابر 1.6 باشد، طول مهار مورد نیاز قلاب برای میلگردهای با قطر بیش از 18 میلیمتر بیشتر از ضابطه جدید در ACI 318-25 خواهد شد.

این تغییرات تأثیر چشم‌گیری در طرح ستون‌ها و ابعاد آن‌ها خواهد داشت. از همان ابتدا به نظر می‌رسید ضابطه ACI 318-19 بسیار محافظه‌کارانه است و با رابطه ارائه شده برای Ldh در فصل لرزه‌ای نیز تناقض داشت. ظاهراً در نسخه بعدی آیین‌نامه این مشکل و تناقض نیز رفع می‌شود.
@costbook